Section 6

6. Diseño Preliminar de la Planta de Tratamiento
6.1 Resumen de Facilidades de Tratamiento
Los procesos de tratamiento recomendados para la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales de Lima Norte se ilustran de manera esquemática en la Figura 23. La planta incluye los siguientes procesos e instalaciones individuales:
· Rejas limpiadas mecánicamente
· Bombeo de aguas residuales sin tratar
· Remoción de arena por aireación
· Clarificación primaria
· Digestión anaeróbica de lodos
· Deshidratacionón de lodos por centrífugas
· Instalaciones de manipulación de sólidos
Criterios de diseño para la planta de tratamiento propuesta están presentados en la tabla 40.
El perfil hidráulico preliminar para la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales de Lima Norte se presenta en la Figura 24 y el plano general se ilustra en la Figura 25. La Tubería de Planta principal se muestra en la Figura 26. Las secciones transversales adicionales de la planta propuesta están en el Apéndice G.
6.2 Rejas
Se instalarán rejas para remover los sólidos mayores de 25 mm y para proteger el equipo y los procesos aguas abajo. (En el diseño final debe considerarse una dimensión menor de abertura, digamos 18 mm, para minimizar la cantidad de trapos y material fibroso que se acumula en los digestores). La configuración de las rejas se ilustra en la Figura 27. En los canales que van a las rejas se mantendrá una velocidad de aproximación adecuada, asegurando la acción de arrastre necesaria para re-suspender el material depositado durante los períodos de bajo flujo. Se limitarán las velocidades a través de las aberturas entre barras, para asegurar que el flujo del agua de desecho no empuje los sólidos atrapados entre las barras.
El ancho y la profundidad del canal están dimensionados para permitir el manejo del flujo máximo con tres de cuatro rejas en operación. Se fijará el sistema de control de nivel en el pozo inundado de la estación de bombeo situada aguas abajo después de la cabecera, a fin de que una reja limpia tenga una profundidad menor de 1.7 m aguas arriba. Esto proveerá la velocidad de aproximación necesaria con tres rejas en operación. La pérdida de carga aproximada a través de rejas limpias que tengan barras de 12 mm y aberturas de 25 mm, con tres rejas en funcionamiento, es de 100 mm.
Las rejas se limpiarán mecánicamente, con rastrillado intermitente controlado por un temporizador o por la pérdida de presión al otro lado de la reja. El material atrapado en las rejas se descargará en fajas transportadoras que llevarán el material hacia depósitos metálicos, de donde caerán a una tolva. Se calcula que se recolectará aproximadamente 30 m3/d de material. El material será acarreado diariamente a un relleno utilizando camiones con depósitos rodantes. Para esta planta se han propuesto cuatro rejas y cuatro fajas transportadoras en vista del gran volumen anticipado de material atrapado en las rejas. En el futuro, se instalará un compactador de material para reducir el volumen del mismo y trasladarlo a la zona de eliminación.

Figura 23 – Esquema del Proceso
Tabla 40: Criterios de Diseño de la Instalación de Tratamiento
Proceso o Instalación
Criterio de Diseño
Valor
Rejas
Velocidad de aproximación
1 m/s

Abertura de rejas
25 mm

Cantidad promedia de material de rejas
30 m3/d

Cantidad máxima de material de rejas
52 m3/d
Estación de Bombeo de Influente
Número total de unidades de bombeo
14

Número de unidades de bombeo de velocidad constante
7

Número de unidades de bombeo con impulsor de frecuencia variable
7

Tipo de bomba
Vertical para bombeo de sólidos

Velocidad rotativa de la bomba
580 rpm

Diámetro de columna
750 mm

Diámetro de tubo envolvente
125 mm[CW1]

Capacidad de bomba (cada una)
2.02 m3/s

Altura de presión dinámica total a flujo máximo
10.7 m

Capacidad de la estación de bombeo
28.3 m3/s
Desarenadores
Número desarenadores
2

Dimensiones de desarenadores (largo x ancho x profundidad promedio)
40 m x 9.5 m x 6 m

Tiempo de retención hidráulica en flujo de hora pico
3 min.

Tiempo de retención hidráulica con flujo promedio
4.3 min.

Tasa unitaria de suministro de aire
0.46 m3/min.m

Tasa de suministro de aire (por cada cámara)
19 m3/min.

Cantidad típica de arenas por unidad (valor típico en América del Norte)
0.019 L/m3

Cantidad unitaria de arenas (promedio más 2 desviaciones estándar de Norteamérica)
0.051 L/m3

Cantidad promedia de arenas a flujo de diseño prom.
24 a 66 m3/d

Mecanismo de remoción de arenas
Aspa y cadena

Material de construcción del sistema de aspa y cadena
Acero inoxidable

Ancho del desarenador
1 m

Velocidad de aspa y cadena
1 m/min.

Motor de impulsión de aspa y cadena
1.5 Kw.

Número de bombas de arena
2 serv.,1 reserva

Capacidad nominal de bomba de arena (cada una)
41 L/s

Altura de presión dinámica total de bomba de arena
4.6 m

Número de lavadores / clasificadores de arenas
2 serv.,1 reserva
Clarificadores Primarios
Número de clarificadores
28

Tasa promedio de carga superficial (con 1 unidad fuera de servicio)
41.7 m/d

Tasa promedio de carga superficial en hora pico (con 1 unidad fuera de servicio)
62.7 m/d

Tiempo de retención hidráulica con flujo promedio
2.9 horas

Velocidad promedia hacia adelante
0.6 m/min.

Tasa promedio de carga de vertedero
1.0 m3/min.m

Eficiencia promedia de remoción de sólidos
75%

Tasa promedio de producción de nata (peso seco)
5 mg/L

Dimensiones de clarificador (long. x ancho x prof.)
96 m x 12 m x 5 m

Producción promedia de lodos a flujo de diseño (peso seco)
280 toneladas/dia.

Mecanismo de remoción de lodos
Aspas y cadena

Material de construcción del sistema de aspa y cadena
Acero inoxidable

Mecanismo de remoción de nata
Tubo giratorio ranurado

Contenido de sólidos en lodos
4%

Volumen de lodos húmedos
7000 m3/d

Producción de nata (peso seco)
6.4 toneladas/dia.

Producción promedia de lodos a flujo de diseño (peso seco)
280 toneladas/dia.
Equipo de Suministro de Sustancia Química
Sistema de alimentación de cloruro férrico


Tasa de dosificación de diseño
10 mg/l

Tasa promedio de dosificación
5 mg/l

Concentración de la solución
50%

Gravedad específica
1.435

Uso Total
18 m3/d

Necesidad de almacenamiento
10 días

Volumen de almacenamiento
180 m3

Sistema de alimentación de polímero catiónico


Dosis para lodos digeridos desaguados
3 g/kg de sólidos secos

Aplicación de polímero antes del desaguado
970 a 1950 kg/d
Digestores Anaeróbicos
Tipo
Fondo de panal

Número total de digestores
6

Tiempo de retención hidráulica en los digestores
20 d

Tasa de flujo en digestor
7,000 m3/d

Volumen (cada uno)
22,800 m3

Profundidad de agua lateral
15 m

Diámetro
44 m

Sistema de mezcla
Bombas centrí-fugas exteriores a prueba de atoros

Tasa de rotación de bombeo
3 a 4 horas

Sistema de calentamiento
Intercambiadores de calor en espiral

Temperatura de operación del digestor
35° C

Tasa de carga de sólidos secos (clarificadores primarios mejorados)
280 toneladas/dia.

Contenido de sólidos volátiles en el influente
64%

Sólidos volátiles destruidos
50%

Tasa de producción de gas
1.0 m3/kg de sóli-dos volátiles des-truídos
Tanque de Almacena-miento de Lodos
Capacidad
3140 m3

Profundidad de agua lateral
10 m

Diámetro
20 m
Almacenamiento de Gas a Presión
Tipo
Esfera

Almacenamiento de gas
8 horas
Compresor de Gas a Alta Presión
Número
2 en servicio, 1 en reserva

Capacidad
3000 m3/hr.
Motores Generadores
Número de motores generadores
4 serv., 1 reserva

Producción de energía (cada uno)
1.5 MW

Consumo de gas (cada uno)
18,500 m3/d
Tubería de Planta
Material de Tubería
Concreto reforzado

Velocidad máxima para diámetro de 1000 mm o más
2 m/s

Velocidad máxima para diá. De 500 mm a 1000 mm
1.5 m/s

Velocidad máxima para diámetros menores a 500 mm
1 m/s
Centrífugas
Número de centrífugas
3 serv., 1 reserva

Tasa de carga
1.6 m3/min.

Sólidos secos en lodos desaguados
25%

Volumen de lodos desaguados
675 m3/d

Volumen de centrifugado
6300 m3/d

Período de operación
24 hr/d

Tasa de alimentación de centrífuga
2300 m3/d
Manipulación de lodos
Volumen de material de rejas
30 m3/d

Volumen de arenas
24 m3/d

Volumen de lodos desaguados
675 m3/d

Distancia de ida al relleno
30 Km

Tiempo de carguío, acarreo, descarga y retorno de camión de lodos
85 minutos / carga

Capacidad de camión de lodos
20 m3

Viajes de camión de lodos
34 viajes / día

Número de camión de lodos
2 serv.,1 reserva

Tiempo de acarreo, descarga y retorno de camión de material de rejas / arenas
85 minutos/carga

Capacidad de camión de material de rejas/arenas
20 m3

Viajes de camión de material de rejass / arenas
3

Número de camiones de material de rejas/arenas
1 serv., 1 reserva

Figura 24 – Perfil Hidráulico
Figura 25 – Plano General de la Obra
Figura 26 – Tubería de Planta
Figura 27 – Obras de Cabecera
6.3 Estación de bombeo
Como se muestra en la Figura 27, la estación de bombeo estará compuesta por 14 bombas verticales de turbina para sólidos, que están especialmente diseñadas para manejar los sólidos del agua de desecho. Cada una de las 14 bombas descarga libre e independientemente en dos canales recolectores que conducen el agua residual hasta los desarenadores con aireación. El arreglo de la estación permitirá retirar cada una de las bombas sin perturbar las otras. Las alternativas para el bombeo fueron consideradas (ver Apéndice F), pero no tienen las ventajas de las bombas verticales de turbina para sólidos.
Siete de las catorce bombas serán impulsadas por motores de velocidad constante para manejar el flujo básico, y serán apoyadas por siete bombas adicionales con impulsores de frecuencia variable (IFV). Como se indicó en la sección anterior, el nivel del pozo inundado corriente abajo de las rejas, se mantendrá constante mediante las bombas de velocidad variable. Debido a que las bombas descargan de manera independiente, los IFV podrán controlar exactamente el nivel del pozo inundado.
Cada bomba consumirá 310 Kw. con el flujo operativo de diseño de 2 m3/s y una velocidad de 580 rpm. Para las bombas controladas por IFV, el flujo variará entre 1 y 2 m3/s. A una tasa de flujo de entrada de planta de 13 m3/s, por ejemplo, estarán operando 5 bombas de velocidad constante, entregando cada una 2 m3/s, y dos bombas controladas por IFV, cada una entregando 1.5 m3/s. Cuando aumentase el flujo a 14.2 m3/s, entrará en funcionamiento una sexta bomba de velocidad constante y cada una de las bombas controladas por IFV bajará a 2.1 m3/s. El Edificio de Control de Operaciones, situado junto a las obras de cabecera, tendrá oficinas para el personal de planta y albergará la instrumentación y las instalaciones de control para el monitoreo de las operaciones de la planta. El Edificio de Control de Operaciones se muestra en la Figura 28.
6.4 Remoción de arenas por aireación
La remoción de arenas es esencial para evitar la acumulación excesiva de sólidos en los digestores anaeróbicos de lodos. Además, los desarenadores aireados añaden oxígeno al agua residual y ayudan a aglomerar la grasa y el aceite. Las cámaras también darán oportunidad para la floculación de la matriz de cloruro férrico y lodos, en el proceso de clarificación primaria mejorada. No existe información local respecto a la cantidad de arena que debe esperarse en la planta; sin embargo, dados los suelos arenosos de Lima y el estado del sistema de desagües, puede esperarse un alto nivel de arenas.
Como se ilustra en la Figura 27, los desarenadores serán de planta rectangular, con una longitud y ancho en relación de 5 a 1 y un nivel líquido promedio de 6 m. El fondo de las cámaras tendrá un declive transversal para facilitar la remoción de arenas. Se añadirá aire mediante difusores de burbujas gruesas, situados a una profundidad de 5 m bajo el nivel del agua, y colocados a lo largo de una pared lateral paralela a la dirección del flujo por la cámara. De esta manera, el aire inducirá un movimiento de espiral en el líquido, manteniendo en suspensión al material orgánico pero dejando que se asienten las arenas. Las arenas asentadas serán barridas hacia la pared que suministra el aire.
Las arenas asentadas serán llevadas hasta una tolva en el extremo de descarga de los desarenadores mediante colectores longitudinales de cadena y aspas. Las arenas serán bombeadas luego fuera de los desarenadores con bombas de arena tipo torbellino y serán desaguadas en hidrociclones. Se espera que la pulpa de arenas contenga menos del 1% de sólidos. Para bombear 66 m3/d de arenas se requerirían dos bombas operando a 41 L/s. Se instalará una tercera bomba como reserva. Un flujo inverso de agua a alta presión se iniciará automáticamente antes de que cualquiera de las bombas de arena empiece a “descargar” arenas de las líneas de succión en cada bomba. Se utilizarán transportadores de gusano para trasladar las arenas del hidrociclón y lavadores hasta una tolva. Las arenas se descargarán por gravedad en camiones para llevarlas a un relleno.
Figura 28 – Edificio de Control de Operaciones
6.5 Clarificadores Primarios
Las funciones de los clarificadores primarios son remover por gravedad los sólidos suspendidos en el agua residual, y remover la nata (material flotante) que se forma en la superficie del tanque. La carga superficial y el tiempo de retención hidráulica son los principales criterios de diseño, aunque también se toman en cuenta las tasas de carga de vertedero y la velocidad hacia delante por el clarificador. Otras consideraciones son las provisiones para minimizar cortocircuitos causados por corrientes de densidad, asi como provisiones para reducir las altas velocidades en la zona de ingreso.
Se usarán clarificadores rectangulares para asegurar un empleo óptimo del espacio disponible en el lugar. Se instalarán 28 clarificadores en total, dispuestos en dos bancos de 14 cada uno. Las dimensiones de tanque serán fijadas según las limitaciones prácticas del equipo de remoción de lodos y nata, siendo la longitud total de vertedero en cada clarificador de 36 m aproximadamente. Las Figuras 29 y 30 muestran el arreglo de los clarificadores primarios y detalles de las estructuras de entrada y salida.
La remoción de sólidos suspendidos totales en los clarificadores primarios es de aproximadamente 50% conforme a la experiencia norteamericana. Con la adición de sustancias químicas, podría esperarse que la tasa de remoción aumente a 75% aproximadamente. Según información de Norteamérica, el volumen de nata producida en la planta estará en el orden de las 6 toneladas / día, o aproximadamente 7 m3/d, lo que es poco en comparación al volumen anticipado de lodo primario (4500 m3/d para la clarificación primaria, y 6800 m3/d para la clarificación primaria mejorada). La nata se removerá usando tubos giratorios ranurados.
Se usarán colectores de aspas y cadena para llevar los lodos al extremo de influente de los clarificadores. Las aspas de retorno llevarán la nata a los tubos ranurados en el extremo de salida de los clarificadores.
6.6 Digestión de Lodos
La digestión anaeróbica de lodos será provista por un sistema de digestión convencional de gran capacidad que consiste de digestores primarios y secundarios. Debido a que el tratamiento primario mejorado producirá más lodos que el tratamiento primario estándar, el sistema de digestión será dimensionado para tratamiento mejorado. Los lodos y nata de los clarificadores primarios serán bombeados directamente a los digestores anaeróbicos primarios. Se instalarán válvulas de secuencia automática para asegurar una alimentación pareja de lodos primarios a cada digestor primario.
Los lodos de los digestores primarios fluirán por gravedad al digestor secundario, o serán transferidos por bombeo.
Cada digestor podrá calentarse y mezclarse. Esto provee flexibilidad para operar cada digestor como digestor primario o secundario. Dos de los digestores estarán equipados con tapas flotantes de retención de gas, y cuatro tendrán tapas fijas. Las Figuras 31 y 32 proporcionan la planta y Cortes de digestores con tapa fija y tapa flotante.
Se instalará un caldero para calentar en el arranque los lodos digeridos y cada vez que el calor del sistema de cogeneración no sea suficiente. Se utilizarán intercambiadores de calor especiales para calentar los lodos. Los lodos se bombearán de los digestores, pasarán por un triturador, luego por el intercambiador de calor, y volverán al digestor. Se mantendrá la temperatura de operación adecuada mediante un circuito de control de temperatura. Se utilizará agua caliente del caldero o del sistema de recuperación del calor de cogeneración.

Figura 29 – Plano de Clarificador Primario
Figura 30 – Corte de Clarificador Primario
Figura 31 – Planta Típica de Digestor
Figura 32 – Cortes de Digestor
6.7 Manipulación de Sólidos
Los lodos digeridos serán desaguados usando centrífugas. Se necesitarán por lo menos tres centrífugas. Se recomienda cuatro centrífugas para hacerse cargo de los picos y del mantenimiento. Cada par de centrífugas descargará en un transportador de gusano conectado a una tolva de carguío de camiones. La Figura 33 muestra el edificio propuesto para desaguar los sólidos, el cual alojará las centrífugas y el equipo relacionado. Como muestra la Figura 26, los lodos digeridos de los digestores anaeróbicos serán bombeados a un tanque de retención de lodos contiguo al edificio de desaguado de sólidos. Se usarán bombas de cavidad progresiva, una por centrífuga, más una “volante” de reserva, para llevar los lodos digeridos desde el tanque de retención de lodos hasta el edificio de desaguado de sólidos. Se agregará polímero en la descarga de cada bomba. El tanque de retención de lodos digeridos dará flexibilidad a las operaciones de digestores, y asegurará una tasa uniforme de alimentación a las centrífugas. La balanza preliminar de sólidos para la planta de tratamiento se presenta en el Apéndice F.
6.8 Eliminación de Sólidos
Los lodos desaguados serán acarreados a un relleno. Se necesitará un relleno extenso para la eliminación continua de los lodos. Los planes actuales de eliminación de lodos son llevarlos en camiones hasta el relleno de Zapallal, operado por la Municipalidad de Lima, aproximadamente a 30 Km del sitio de la planta de tratamiento (ver la figura 34). El acarreo de lodos requerirá aproximadamente 31 viajes diarios con volquetes de 20-m3 de capacidad.
En vista de la distancia de acarreo y el tiempo de descarga, un volquete debería completar un viaje de ida y vuelta en aproximadamente 85 minutos. Considerando el tiempo para los períodos de descanso del chofer, un volquete debería hacer 16 viajes en 24 horas. Se necesitarán dos volquetes y una cuadrilla de seis choferes por lo menos, con un volquete adicional disponible como reserva. Los volquetes se cargarán por gravedad en las tolvas de la instalación de manipuleo de sólidos de la planta. No hay espacio suficiente en el lugar para un almacenamiento significativo de lodos desaguados.
El material atrapado en las rejas y las arenas será transportado al relleno en 2 a 4 viajes diarios. Se usarán depósitos metálicos rodantes para recibir el material atrapado. Un depósito metálico lleno que sube al camión debe ser reemplazado por uno vacío a fin de que las rejas puedan trabajar sin interrupciones. Las arenas provenientes de los hidrociclones y unidades de lavado, se depositarán en tolvas y se cargarán por gravedad en los camiones.
Los altos niveles de arsénico en los lodos impedirían su empleo para aplicación en el terreno. Si el problema del arsénico puede controlarse mediante un programa de pretratamiento, el empleo de lodos digeridos para rehabilitación del terreno es muy recomendable. Esto requiere estudios adicionales para determinar si el pretratamiento en industrias selectas, bajará las concentraciones de arsénico en los lodos a niveles que sean adecuados para aplicación en el terreno.
6.9 Equipo de Suministro Químico
6.9.1 Solución de Cloruro Férrico
Se usarán cuatro bombas de dosificación de velocidad variable para suministrar cloruro férrico después de las cámaras de arenas aireadas. Suponiendo que en el sitio se instale almacenamiento de sustancia química para 10 días, se necesitarán 180 m3 de capacidad de tanques provista por tres tanques, midiendo cada uno 4 m de diámetro y 5 m de alto. Los tanques estarán ubicados cerca de las obras de cabecera, dentro de una estructura de contención de concreto. Los tanques estarán provistos de un múltiple, pero también pueden aislarse para reparación o limpieza. Se instalarán dispositivos para alimentar cloruro férrico a los lodos primarios que van a los digestores, de ser necesario, a fin de mantener el sulfuro de hidrógeno a un nivel aceptable para los equipos de motores generadores.
Figura 33 – Edificio de Desaguado de Sólidos
Figura 34 – Ubicación del Relleno Sanitario
6.9.2 Polímero
Se usarán sistemas de polímero de “Bolsa Grande" para almacenar el polímero seco y preparar y alimentar soluciones.
6.10 Motores Generadores
El gas producido por la digestión anaeróbica se usará como combustible de los motores generadores. La producción de gas se basa en la destrucción del 45% de la materia volátil que ingresa a los digestores. El tipo de motor generador propuesto está diseñado para funcionar con gas de digestor, y en el mundo existen muchas unidades de este tipo en operación. Los motores generadores se instalarán en un edificio tal como se ilustra en la Figura 35. Cada motor generador será equipado con un sistema de recuperación de calor para la chaqueta de agua y silenciador (mofle) del motor. Típicamente, en los motores operados con gas de digestor se usan sistemas de enfriamiento por ebullición.
El gas de digestor se limpiará para remover cualquier resto de sulfuro de hidrógeno. Después se comprimirá y almacenará en una esfera de gas a alta presión. El almacenamiento del gas será necesario para balancear la generación con el uso del gas. El añadido de cloruro férrico al efluente de las cámaras de arena aireadas, minimizará la necesidad de un lavado adicional del gas. El gas del recipiente a alta presión se regulará para bajarlo a la presión de funcionamiento de los motores. El excedente de gas de digestor que no se utilice como combustible del caldero o de los motores generadores, será quemado. Se requerirá el ablandamiento de agua para la operación del caldero.
6.11 Control de Olores
Se instalarán limpiadores químicos húmedos, que generalmente emplean hidróxido de sodio (soda cáustica) e hipoclorito de sodio, para tratar el aire maloliente procedente de los diversos procesos de tratamiento antes de descargarlo a la atmósfera. Se instalarán sistemas de limpieza en los siguientes puntos:
· La Figura 36 muestra una instalación típica de control de olores.
· Obras de Cabecera y Estación de Bombeo. El encerrar estas áreas dentro de un edificio contendrá los olores. El aire maloliente se tratará mediante limpiadores químicos húmedos.
· Desarenadores. Los canales de descarga y los desarenadores aireados se cubrirán para contener los olores. Se instalará un sistema de limpieza en la parte superior de las cámaras de arenas aireadas.
· Clarificadores Primarios. Se cubrirán los clarificadores primarios para contener los olores. Se instalarán cinco limpiadores químicos húmedos en cada uno de los equipos de clarificación primaria. Cuatro limpiadores tratarán el aire maloliente de tres clarificadores primarios. El quinto tratará el aire de dos clarificadores. Se instalarán conductos con compuertas para permitir el retiro de un clarificador primario de la operación sin afectar todo el sistema de control de olores.
· Edificio de Manipulación de Sólidos. El aire maloliente del edificio de manipulación de sólidos y las centrífugas se eliminará mediante un limpiador químico húmedo. Debido al contenido de amoniaco del aire maloliente, el limpiador empleará una solución ácida con hipoclorito de sodio.
Figura 35 – Edificio de Motores Generadores
Figura 36 – Sistema de Control de Olores

6.12 Instrumentación y Sistemas de Control
En la Planta de Lima Norte se utilizará un sistema de control digital empleando controladores lógicos programables remotos (CLP) y un computador central para el monitoreo. El sistema proporcionará una interfaz eficiente entre las operaciones de planta y los procesos de tratamiento, presentando información visual y audible de los parámetros operativos, situación y desgaste de equipos, y condiciones de alarma. Proporcionará un control automático de parámetros críticos o de parámetros que de otra forma requerirían atención frecuente del operador. El sistema tendrá un medio para el control manual de los motores y válvulas que sean críticos para el funcionamiento del proceso.
Las unidades remotas de procesamiento de CLP incluirán la capacidad de comunicación incorporada, y se comunicarán con un computador central, equipado con una interfaz de pantalla sensible al tacto para el operador. Debido a los altos costos de capital y a la complejidad de los sistemas de control distribuido, se ha preferido un sistema más sencillo y menos costoso basado en CLP remotos, con monitoreo centralizado de las condiciones de alarma y de las variables de proceso claves. La acción correctiva para responder a situaciones de emergencia u otros problemas, generalmente requerirá atención en los paneles de control local (PCL) situados en el equipo afectado o cerca de él. Se instalarán tableros de control de área, donde sea adecuado, para integrar el control de los procesos de tratamiento.
6.13 Trabajo en el Lugar
El cerco de ladrillo y concreto ya existente será usado como cerco de seguridad alrededor del sitio de la planta. La zona de estacionamiento en el edificio de control tendrá capacidad para 20 vehículos. Se instalará un edificio de reparación y almacenamiento de camiones y depósitos metálicos rodantes cerca de las obras de cabecera.
Se instalará un sistema de agua de planta (26 L/s capacidad) para el lavado, evaporación de torre de enfriamiento, agua de refrigeración para los motores generadores, agua de relleno del polímero, agua de rociado de espesador, regadío, y mantenimiento general. Esta agua podría suministrarse mediante un sistema de recuperación de agua residual en pequeña escala, que cuente con una planta empaquetada de tratamiento de lodos activados, un sistema de cloración usando hipoclorito de sodio, planta empaquetada de tratamiento de agua, reservorio de almacenamiento en el terreno, y estación de bombeo.
Durante la construcción, el contratista necesitará un área para sus oficinas temporales de construcción y para almacenar equipos y suministros de construcción. El sitio existente no tiene espacio suficiente para acomodar las instalaciones temporales de construcción del contratista. Por lo tanto, sería conveniente que SEDAPAL considere la compra de parcelas contiguas al este del sitio. De ser necesario, el terreno contiguo podría usarse para la fabricación de la tubería de 4.0 m de diámetro del emisor submarino y, más tarde, para la futura ampliación de la planta.