5.5.2.3 Lagunas Aeradas
a. Las lagunas aeradas se emplean generalmente como primera unidad de
un sistema de tratamiento en donde la disponibilidad del terreno es
limitada o para el tratamiento de desechos domésticos con altas
concentraciones o desechos industriales cuyas aguas residuales sean
predominantemente orgánicas. El uso de las lagunas aeradas en serie
no es recomendable.
b. Se distinguen los siguientes tipos de lagunas aeradas:
_ Lagunas aeradas de mezcla completa: las mismas que mantienen la
biomasa en suspensión, con una alta densidad de energía instalada
(>15 W/m3). Son consideradas como un proceso incipiente de lodos
activados sin separación y recirculación de lodos y la presencia de
algas no es aparente. En este tipo de lagunas la profundidad varía
entre 3 y 5 m y el período de retención entre 2 y 7 días. Para estas
unidades es recomendable el uso de aeradores de baja velocidad de
rotación. Este es el único caso de laguna aerada para el cual existe
una metodología de dimensionamiento.
_ Lagunas aeradas facultativas: las cuales mantienen la biomasa en
suspensión parcial, con una densidad de energía instalada menor que
las anteriores (1 a 4 W/m3, recomendable 2 W/m3). Este tipo de
laguna presenta acumulación de lodos, observándose frecuentemente
la aparición de burbujas de gas de gran tamaño en la superficie por
efecto de la digestión de lodos en el fondo. En este tipo de lagunas
los períodos de retención varían entre 7 y 20 días (variación promedio
entre 10 y 15 días) y las profundidades son por lo menos 1,50 m. En
climas cálidos y con buena insolación se observa un apreciable
crecimiento de algas en la superficie de la laguna.
_ Lagunas facultativas con agitación mecánica: se aplican
exclusivamente a unidades sobrecargadas del tipo facultativo en
climas cálidos. Tienen una baja densidad de energía instalada (del
orden de 0,1 W/m3), la misma que sirve para vencer los efectos
adversos de la estratificación termal, en ausencia del viento. Las
condiciones de diseño de estas unidades son las mismas que para
lagunas facultativas. El uso de los aeradores puede ser intermitente.
36
c. Los dos primeros tipos de lagunas aeradas antes mencionados, pueden
ser seguidas de lagunas facultativas diseñadas con la finalidad de tratar
el efluente de la laguna primaria, asimilando una gran cantidad de sólidos
en suspensión.
d. Para el diseño de lagunas aeradas de mezcla completa se observarán las
siguientes recomendaciones:
_ Los criterios de diseño para el proceso (coeficiente cinético de
degradación, constante de autooxidación y requisitos de oxígeno para
síntesis) deben idealmente ser determinados a través de
experimentación.
_ Alternativamente se dimensionará la laguna aerada para la eficiencia
de remoción de DBO soluble establecida en condiciones del mes más
frío y con una constante de degradación alrededor de 0,025 (1/(mg/l
Xv.d)) a 20ºC, en donde Xv es la concentración de sólidos volátiles
activos en la laguna.
_ Los requisitos de oxígeno del proceso (para síntesis y respiración
endógena) se determinará para condiciones del mes más caliente.
Estos serán corregidos a condiciones estándar, por temperatura y
elevación, según lo indicado en el numeral 5.5.3.1 ítem 6.
_ Se seleccionará el tipo de aerador más conveniente, prefiriéndose los
aereadores mecánicos superficiales, de acuerdo con sus
características, velocidad de rotación, rendimiento y costo. La
capacidad de energía requerida e instalada se determinará
seleccionando un número par de aeradores de igual tamaño y
eficiencias especificadas.
_ Para la remoción de coliformes se usará el mismo coeficiente de
mortalidad neto que el especificado para las lagunas facultativas. La
calidad del efluente se determinará para las condiciones del mes más
frío. Para el efecto podrá determinarse el factor de dispersión por
medio de la siguiente relación:
d = 2881 x PR
L2
En donde:
PR es el período de retención nominal expresado en horas y L es la
longitud entre la entrada y la salida en metros.
En caso de utilizarse otra correlación deberá ser justificada ante la
autoridad competente.
37
5.5.2.4 Lagunas Facultativas
a. Su ubicación como unidad de tratamiento en un sistema de lagunas
puede ser:
_ Como laguna única (caso de climas fríos en los cuales la carga de
diseño es tan baja que permite una adecuada remoción de bacterias)
o seguida de una laguna secundaria o terciaria (normalmente referida
como laguna de maduración), y
_ Como una unidad secundaria después de lagunas anaerobias o
aeradas para procesar sus efluentes a un grado mayor.
b. Los criterios de diseño referidos a temperaturas y mortalidad de bacterias
se deben determinar en forma experimental. Alternativamente y cuando
no sea posible la experimentación, se podrán usar los siguientes criterios:
_ La temperatura de diseño será el promedio del mes más frío
(temperatura del agua), determinada a través de correlaciones de las
temperaturas del aire y agua existentes.
_ En caso de no existir esos datos, se determinará la temperatura del
agua sumando a la temperatura del aire un valor que será justificado
debidamente ante el organismo competente, el mismo que depende
de las condiciones meteorológicas del lugar.
_ En donde no exista ningún dato se usará la temperatura promedio del
aire del mes más frío.
_ El coeficiente de mortalidad bacteriana (neto) será adoptado entre el
intervalo de 0,6 a 1,0 (l/d) para 20ºC.
c. La carga de diseño para lagunas facultativas se determina con la
siguiente expresión:
Cd = 250 x 1,05 (T – 20)
En donde:
Cd es la carga superficial de diseño en kg DBO / (ha.d)
T es la temperatura del agua promedio del mes más frío en ºC.
d. Alternativamente puede utilizarse otras correlaciones que deberán ser
justificadas ante la autoridad competente.
e. El proyectista deberá adoptar una carga de diseño menor a la
determinada anteriormente, si existen factores como:
_ la existencia de variaciones bruscas de temperatura,
_ la forma de la laguna (las lagunas de forma alargada son sensibles a
variaciones y deben tener menores cargas),
38
_ la existencia de desechos industriales,
_ el tipo de sistema de alcantarillado, etc.
f. Para evitar el crecimiento de plantas acuáticas con raíces en el fondo, la
profundidad de las lagunas debe ser mayor de 1,5 m. Para el diseño de
una laguna facultativa primaria, el proyectista deberá proveer una altura
adicional para la acumulación de lodos entre períodos de limpieza de 5 a
10 años.
g. Para lagunas facultativas primarias se debe determinar el volumen de
lodo acumulado teniendo en cuenta un 80% de remoción de sólidos en
suspensión en el efluente, con una reducción de 50% de sólidos volátiles
por digestión anaerobia, una densidad del lodo de 1,05 kg/l y un
contenido de sólidos de 15% a 20% al peso. Con estos datos se debe
determinar la frecuencia de remoción del lodo en la instalación.
h. Para el diseño de lagunas facultativas que reciben el efluente de lagunas
aeradas se deben tener en cuenta las siguientes recomendaciones:
_ El balance de oxígeno de la laguna debe ser positivo, teniendo en
cuenta los siguientes componentes:
• la producción de oxígeno por fotosíntesis,
• la reaeración superficial,
• la asimilación de los sólidos volátiles del afluente,
• la asimilación de la DBO soluble,
• el consumo por solubilización de sólidos en la digestión, y
• el consumo neto de oxigeno de los sólidos anaerobios.
_ Se debe determinar el volumen de lodo acumulado a partir de la
concentración de sólidos en suspensión en el efluente de la laguna
aereada, con una reducción de 50% de sólidos volátiles por digestión
anaerobia, una densidad del lodo de 1,03 kg/l y un contenido de
sólidos 10% al peso. Con estos datos se debe determinar la
frecuencia de remoción del lodo en la instalación.
i. En el cálculo de remoción de la materia orgánica (DBO) se podrá emplear
cualquier metodología debidamente sustentada, con indicación de la
forma en que se determina la concentración de DBO (total o soluble).
En el uso de correlaciones de carga de DBO aplicada a DBO removida,
se debe tener en cuenta que la carga de DBO removida es la diferencia
entre la DBO total del afluente y la DBO soluble del efluente. Para
lagunas en serie se debe tomar en consideración que en la laguna
primaria se produce la mayor remoción de materia orgánica. La
concentración de DBO en las lagunas siguientes no es predecible, debido
a la influencia de las poblaciones de algas de cada unidad.
39
5.5.2.5 Diseño de Lagunas para Remoción de Organismos Patógenos
a. Las disposiciones que se detallan se aplican para cualquier tipo de
lagunas (en forma individual o para lagunas en serie), dado que la
mortalidad bacteriana y remoción de parásitos ocurre en todas las
unidades y no solamente en las lagunas de maduración.
b. Con relación a los parásitos de las aguas residuales, los nematodos
intestinales se consideran como indicadores, de modo que su remoción
implica la remoción de otros tipos de parásitos. Para una adecuada
remoción de nematodos intestinales en un sistema de laguna se requiere
un período de retención nominal de 10 días como mínimo en una de las
unidades.
c. La reducción de bacterias en cualquier tipo de lagunas debe, en lo
posible, ser determinada en términos de coliformes fecales, como
indicadores. Para tal efecto, el proyectista debe usar el modelo de flujo
disperso con los coeficientes de mortalidad netos para los diferentes tipos
de unidades. El uso del modelo de mezcla completa con coeficientes
globales de mortalidad no es aceptable para el diseño de las lagunas en
serie.
d. El factor de dispersión en el modelo de flujo disperso puede determinarse
según la forma de la laguna y el valor de la temperatura. El proyectista
deberá justificar la correlación empleada.
Los siguientes valores son referenciales para la relación largo / ancho:
Relación largo - ancho Factor de dispersión d
1 1,00
2 0,50
4 0,25
8 0,12
e. El coeficiente de mortalidad neto puede ser corregido con la siguiente
relación de dependencia de la temperatura.
KT = K20 x 1,05 (T - 20)
En donde:
KT es el coeficiente de mortalidad neto a la temperatura del agua T
promedio del mes más frío, en ºC
K20 es el coeficiente de mortalidad neto a 20 ºC.
40
5.5.2.6 Normas generales para el diseño de sistemas de lagunas
a. El período de diseño de la planta de tratamiento debe estar comprendido
entre 20 y 30 años, con etapas de implementación de alrededor de 10
años.
b. En la concepción del proyecto se deben seguir las siguientes
consideraciones:
_ El diseño debe concebirse por lo menos con dos unidades en paralelo
para permitir la operación de una de las unidades durante la limpieza.
_ La conformación de unidades, geometría, forma y número de celdas
debe escogerse en función de la topografía del sitio, y en particular de
un óptimo movimiento de tierras, es decir de un adecuado balance
entre el corte y relleno para los diques.
_ La forma de las lagunas depende del tipo de cada una de las
unidades. Para las lagunas anaerobias y aeradas se recomiendan
formas cuadradas o ligeramente rectangulares. Para las lagunas
facultativas se recomienda formas alargadas; se sugiere que la
relación largo-ancho mínima sea de 2.
_ En general, el tipo de entrada debe ser lo más simple posible y no muy
alejada del borde de los taludes, debiendo proyectarse con descarga
sobre la superficie.
_ En la salida se debe instalar un dispositivo de medición de caudal
(vertedero o medidor de régimen critico), con la finalidad de poder
evaluar el funcionamiento de la unidad.
_ Antes de la salida de las lagunas primarias se recomienda la
instalación de una pantalla para la retención de natas.
_ La interconexión entre las lagunas puede efectuarse mediante usando
simples tuberías después del vertedero o canales con un medidor de
régimen crítico. Esta última alternativa es la de menor pérdida de
carga y de utilidad en terrenos planos.
_ Las esquinas de los diques deben redondearse para minimizar la
acumulación de natas.
_ El ancho de la berma sobre los diques debe ser por lo menos de 2,5 m
para permitir la circulación de vehículos. En las lagunas primarias el
ancho debe ser tal que permita la circulación de equipo pesado, tanto
en la etapa de construcción como durante la remoción de lodos.
_ No se recomienda el diseño de tuberías, válvulas, compuertas
metálicas de vaciado de las lagunas debido a que se deterioran por la
falta de uso. Para el vaciado de las lagunas se recomienda la
41
instalación temporal de sifones u otro sistema alternativo de bajo
costo.
c. El borde libre recomendado para las lagunas de estabilización es de 0,5
m. Para el caso en los cuales se puede producir oleaje por la acción del
viento se deberá calcular una mayor altura y diseñar la protección
correspondiente para evitar el proceso de erosión de los diques.
d. Se debe comprobar en el diseño el funcionamiento de las lagunas para
las siguientes condiciones especiales:
- Durante las condiciones de puesta en operación inicial, el balance
hídrico de la laguna (afluente - evaporación - infiltración > efluente)
debe ser positivo durante los primeros meses de funcionamiento.
- Durante los períodos de limpieza, la carga superficial aplicada sobre
las lagunas en operación no debe exceder la carga máxima
correspondiente a las temperaturas del período de limpieza.
e. Para el diseño de los diques se debe tener en cuenta las siguientes
disposiciones:
_ Se debe efectuar el número de sondajes necesarios para determinar
el tipo de suelo y de los estratos a cortarse en el movimiento de tierras.
En esta etapa se efectuarán las pruebas de mecánica de suelos que
se requieran (se debe incluir la permeabilidad en el sitio) para un
adecuado diseño de los diques y formas de impermeabilización. Para
determinar el número de calicatas se tendrá en consideración la
topografía y geología del terreno, observándose como mínimo las
siguientes criterios:
• El número mínimo de calicatas es de 4 por hectárea.
• Para los sistemas de varias celdas el número mínimo de calicatas
estará determinado por el número de cortes de los ejes de los diques
más una perforación en el centro de cada una unidad. Para terrenos
de topografía accidentada en los que se requieren cortes pronunciados
se incrementarán los sondajes cuando sean necesarios.
• Los diques deben diseñarse comprobando que no se produzca
volcamiento y que exista estabilidad en las condiciones más
desfavorables de operación, incluido un vaciado rápido y sismo.
• Se deben calcular las subpresiones en los lados exteriores de los
taludes para comprobar si la pendiente exterior de los diques es
adecuada y determinar la necesidad de controles como:
impermeabilización, recubrimientos o filtros de drenaje.
• En general los taludes interiores de los diques deben tener una
inclinación entre 1:1,5 y 1:2. Los taludes exteriores son menos
inclinados, entre 1:2 y 1:3 (vertical: horizontal).
• De los datos de los sondajes se debe especificar el tipo de material a
usarse en la compactación de los diques y capa de
impermeabilización, determinándose además las canteras de los
diferentes materiales que se requieren.
42
• La diferencia de cotas del fondo de las lagunas y el nivel freático
deberá determinarse considerando las restricciones constructivas y de
contaminación de las aguas subterráneas de acuerdo a la
vulnerabilidad del acuífero.
Se deberá diseñar, si fuera necesario, el sistema de
impermeabilización del fondo y taludes, debiendo justificar la solución
adoptada.
f. Se deben considerar las siguientes instalaciones adicionales:
_ Casa del operador y almacén de materiales y herramientas.
_ Laboratorio de análisis de aguas residuales para el control de los
procesos de tratamiento, para ciudades con más de 75000 habitantes
y otras de menor tamaño que el organismo competente considere
necesario.
_ Para las lagunas aeradas se debe considerar adicionalmente la
construcción de una caseta de operación, con área de oficina, taller y
espacio para los controles mecánico-eléctricos, en la cual debe
instalarse un tablero de operación de los motores y demás controles
que sean necesarios.
_ Una estación meteorológica básica que permita la medición de la
temperatura ambiental, dirección y velocidad de viento, precipitación y
evaporación.
_ Para las lagunas aeradas se debe considerar la iluminación y asegurar
el abastecimiento de energía en forma continua. Para el efecto se
debe estudiar la conveniencia de instalar un grupo electrógeno.
_ El sistema de lagunas debe protegerse contra daños por efecto de la
escorrentía, diseñándose cunetas de intercepción de aguas de lluvia
en caso de que la topografía del terreno así lo requiera.
_ La planta debe contar con cerco perimétrico de protección y letreros
adecuados.
5.5.3 Tratamiento con Lodos Activados
5.5.3.1 Aspectos generales
a. A continuación se norman aspectos comunes tanto del proceso
convencional con lodos activados como de todas sus variaciones.
b. Para efectos de las presentes normas se consideran como opciones
aquellas que tengan una eficiencia de remoción de 75 a 95% de la DBO.
Entre las posibles variaciones se podrá seleccionar la aeración
prolongada por zanjas de oxidación, en razón a su bajo costo. La
selección del tipo de proceso se justificará mediante un estudio técnico
económico, el que considerará por lo menos los siguientes aspectos:
_ calidad del efluente;
_ requerimientos y costos de tratamientos preliminares y primarios;
_ requerimientos y costos de tanques de aeración y sedimentadores
43
secundarios;
_ requerimientos y costos del terreno para las instalaciones (incluye
unidades de tratamiento de agua residual y lodo, áreas libres, etc.);
_ costo del tratamiento de lodos, incluida la cantidad de lodo generado
en cada uno de los procesos;
_ costo y vida útil de los equipos de la planta;
_ costos operacionales de cada alternativa (incluido el monitoreo de
control de los procesos y de la calidad de los efluentes);
_ dificultad de la operación y requerimiento de personal calificado.
c. Para el diseño de cualquier variante del proceso de lodos activados, se
tendrán en consideración las siguientes disposiciones generales:
_ Los criterios fundamentales del proceso como: edad del lodo,
requisitos de oxígeno, producción de lodo, eficiencia y densidad de la
biomasa deben ser determinados en forma experimental de acuerdo a
lo indicado en el artículo 4.4.4.
_ En donde no sea requisito desarrollar estos estudios, se podrán usar
criterios de diseño.
_ Para determinar la eficiencia se considera al proceso de lodos
activados conjuntamente con el sedimentador secundario o efluente
líquido separado de la biomasa.
_ El diseño del tanque de aeración se efectúa para las condiciones de
caudal medio. El proceso deberá estar en capacidad de entregar la
calidad establecida para el efluente en las condiciones del mes más
frío.
d. Para el tanque de aeración se comprobará los valores de los siguientes
parámetros:
_ período de retención en horas;
_ edad de lodos en días;
_ carga volumétrica en kg DBO/m3;
_ remoción de DBO en %;
_ concentración de sólidos en suspensión volátiles en el tanque de
aeración (SSVTA), en kg SSVTA/m3 (este parámetro también se
conoce como sólidos en suspensión volátiles del licor mezclado -
SSVLM);
_ carga de la masa en kg DBO/Kg SSVTA. día;
_ tasa de recirculación o tasa de retorno en %.
e. En caso de no requerirse los ensayos de tratabilidad, podrán utilizarse los
siguientes valores referenciales:
44
TIPO DE
PROCESO
PERÍODO DE
RETENCIÓN
(h)
EDAD DEL
LODO
(d)
CARGA
VOLUMÉTRICA
kg (DBO/m3.día)
Convencional 4 - 8 4 -15 0,3 - 0,6
Aeración
escalonada
3 - 6 5 -15 0,6 - 0,9
Alta carga 2 - 4 2 - 4 1,1 - 3,0
Aeración
prolongada
16 - 48 20 - 60 0,2 - 0,3
Mezcla completa 3 - 5 5 - 15 0,8 - 2,0
Zanja de oxidación 20 - 36 30 - 40 0,2 - 0,3
Adicionalmente se deberá tener en consideración los siguientes parámetros:
TIPO DE
PROCESO
Remoción
de DBO
Concentració
n de SSTA
kg/m3
Carga de la
masa kg
DBO/ (kg
SSVTA.día)
Tasa de
recirculació
n %
Convencional 85 - 90 1,5 - 3,0 0,20 - 0,40 25 - 50
Aeración
escalonada
85 - 95 2,0 - 3,5 0,20 - 0,40 25 - 75
Alta carga 75 - 90 4,0 - 10 0,40 – 1,50 30 - 500
Aeración
prolongada
75 - 95 3,0 - 6,0 0,05 – 0,50 75 - 300
Mezcla completa 85 - 95 3,0 - 6,0 0,20 – 0,60 25 - 100
Zanja de
oxidación
75 - 95 3,0 - 6,0 0,05 – 0,15 75 - 300
NOTA: La selección de otro proceso deberá justificarse convenientemente.
f. Para la determinación de la capacidad de oxigenación del proceso se
deberán tener en cuenta las siguientes disposiciones:
_ Los requisitos de oxígeno del proceso deben calcularse para las
condiciones de operación de temperatura promedio mensual más alta
y deben ser suficientes para abastecer oxígeno para la síntesis de la
materia orgánica (remoción de DBO), para la respiración endógena y
para la nitrificación.
_ Estos requisitos están dados en condiciones de campo y deben ser
corregidos a condiciones estándar de cero por ciento de saturación,
temperatura estándar de 20 ºC y una atmósfera de presión, con el uso
de las siguientes relaciones:
N20 = NC / F
F = Y x Q T - 20 (CSC x ß - Ci) / 9,02
45
CSC = CS (P - p) / (760 - p)
p = exp (1,52673 + 0,07174 T - 0,000246 T 2 )
P = 760 exp (- E / 8005)
CS = 14,652 - 0,41022 T + 0,007991 T 2 - 0,000077774 T3
En donde:
N20 = requisitos de oxígeno en condiciones estándares, kg O2 / d
NC = requisitos de oxígeno en condiciones de campo, kg O2 / d
F = factor de corrección
Y = factor de corrección que relaciona los coeficientes de
transferencia de oxígeno del desecho y el agua. Su valor
será debidamente justificado según el tipo de aeración.
Generalmente este valor se encuentra en el rango de 0,8 a
0,9.
Q = factor de dependencia de temperatura cuyo valor se toma
como 1,02 para aire comprimido y 1,024 por aeración
mecánica.
CSC = concentración de saturación de oxígeno en condiciones de
campo (presión P y temperatura T).
ß = factor de corrección que relaciona las concentraciones de
saturación del desecho y el agua (en condiciones de
campo). Su valor será debidamente justificado según el
tipo de sistema de aeración. Normalmente se asume un
valor de 0,95 para la aeración mecánica.
Ci = nivel de oxígeno en el tanque de aeración. Normalmente
se asume entre 1 y 2 mg/l. Bajo ninguna circunstancia de
operación se permitirá un nivel de oxígeno menor de 0,5
mg/l.
CS = concentración de saturación de oxígeno en condiciones al
nivel del mar y temperatura T.
P = Presión atmosférica de campo (a la elevación del lugar),
mm Hg.
p = presión de vapor del agua a la temperatura T, mm Hg.
E = Elevación del sitio en metros sobre el nivel del mar.
_ El uso de otras relaciones debe justificarse debidamente ante el
organismo competente.
_ La corrección a condiciones estándares para los sistemas de aeración
con aire comprimido será similar a lo anterior, pero además debe tener
en cuenta las características del difusor, el flujo de aire y las
dimensiones del tanque.
46
g. La selección del tipo de aereador deberá justificarse debidamente técnica
y económicamente.
h. Para los sistemas de aeración mecánica se observarán las siguientes
disposiciones:
_ La capacidad instalada de energía para la aeración se determinará
relacionando los requerimientos de oxígeno del proceso (kg O2/d) y el
rendimiento del aereador seleccionado (kg O2/Kwh) ambos en
condiciones estándar, con la respectiva corrección por eficiencia en el
motor y reductor. El número de equipos de aeración será como
mínimo dos y preferentemente de igual capacidad teniendo en cuenta
las capacidades de fabricación estandarizadas.
_ El rendimiento de los aereadores debe determinarse en un tanque con
agua limpia y una densidad de energía entre 30 y 50 W/m3. Los
rendimientos deberán expresarse en kg O2/Kwh y en las siguientes
condiciones:
_ una atmósfera de presión;
_ cero por ciento de saturación;
_ temperatura de 20 ºC.
_ El conjunto motor-reductor debe ser seleccionado para un régimen de
funcionamiento de 24 horas. Se recomienda un factor de servicio de
1,0 para el motor.
_ La capacidad instalada del equipo será la anteriormente determinada,
pero sin las eficiencias del motor y reductor de velocidad.
_ El rotor de aeración debe ser de acero inoxidable u otro material
resistente a la corrosión y aprobado por la autoridad competente.
_ La densidad de energía (W/m3) se determinará relacionando la
capacidad del equipo con el volumen de cada tanque de aeración. La
densidad de energía debe permitir una velocidad de circulación del
licor mezclado, de modo que no se produzca la sedimentación de
sólidos.
_ La ubicación de los aeradores debe ser tal que exista una interacción
de sus áreas de influencia.
i. Para sistemas con difusión de aire comprimido se procederá en forma
similar, pero teniendo en cuenta los siguientes factores:
- el tipo de difusor (burbuja fina o gruesa);
- las constantes características de cada difusor;
- el rendimiento de cada unidad de aeración;
- el flujo de aire en condiciones estándares;
- la localización del difusor respecto a la profundidad del líquido, y el
47
ancho del tanque.
- altura sobre el nivel del mar.
La potencia requerida se determinará considerando la carga sobre el
difusor más la pérdida de carga por el flujo del aire a través de las
tuberías y accesorios. La capacidad de diseño será 1,2 veces la
capacidad nominal.
